Calculadora de secção de cabo: mm² e AWG, proteção, curto-circuito e média tensão

O que faz esta calculadora

São quatro ferramentas numa página. O separador de baixa tensão dá a secção mínima de um condutor nos dois sistemas que coexistem no mercado — as secções métricas da IEC 60228 e os calibres americanos AWG e kcmil — para cobre e alumínio com isolamento termoplástico (PVC, 70 °C) ou termoendurecível (XLPE ou EPR, 90 °C). O de média tensão calcula a corrente admissível de cabos unipolares de 3,6/6 kV a 18/30 kV com o método da IEC 60287. O de curto-circuito admissível diz quanta corrente de defeito um condutor suporta, ou que secção é precisa para um dado defeito. O de métodos IEEE ajusta a corrente das tabelas da IEEE 835 à instalação real (IEEE 399) e calcula a queda de tensão, o curto-circuito e a tensão de tração no lançamento da IEEE 525.

Em baixa tensão a secção decide-se por várias condições que a calculadora verifica em simultâneo, e a que pede mais secção é a que manda:

1. o aquecimento em serviço (corrente admissível, com temperatura, agrupamento e solo);
2. a coordenação com a proteção contra sobrecargas;
3. a queda de tensão ao longo do circuito;
4. a solicitação térmica em curto-circuito;
5. as harmónicas que carregam o neutro.

As condições 2 a 5 são opcionais: ativam-se com a respetiva caixa. Com a secção escolhida, a calculadora dá ainda o neutro, o condutor de proteção e a ficha IEC 60228 do condutor.

Primeira condição: a corrente admissível

Um cabo aquece por efeito Joule e o seu isolamento tem uma temperatura máxima que não deve ultrapassar em serviço contínuo: 70 °C para o PVC e 90 °C para os polímeros reticulados. A corrente que o leva exatamente a essa temperatura é a sua corrente admissível Iz, e depende de como evacua o calor: não é o mesmo um cabo ao ar do que um embebido numa parede isolante, nem um cabo sozinho do que um num feixe de doze.

A IEC 60364-5-52 tabela Iz para cada secção, material e isolamento em função do método de instalação de referência, identificado por uma letra:

• A1 e A2: condutores isolados ou cabo multicondutor em tubo embebido numa parede termicamente isolante. É o pior caso.
• B1 e B2: o mesmo, mas com o tubo à vista ou em calha.
• C: cabo multicondutor fixado diretamente à parede ou em esteira não perfurada.
• D1 e D2: cabo em tubo enterrado ou diretamente enterrado. A temperatura de referência aqui é a do solo, 20 °C.
• E: cabo multicondutor ao ar livre ou em esteira perfurada, com ar a circular à volta.
• F: cabos unipolares em contacto ao ar ou em esteira perfurada, em trevo ou em plano (tabelas B.52.10 a B.52.13, de 25 a 630 mm²).
• G: cabos unipolares afastados pelo menos um diâmetro, em plano horizontal ou vertical. É o método que admite mais corrente.

Os valores das tabelas são dados a 30 °C de temperatura ambiente (20 °C enterrado), para um só circuito e, enterrados, para um solo de 2,5 K·m/W. Quando a realidade é outra aplicam-se fatores de correção:

• Temperatura (tabelas B.52.14 e B.52.15): de 1,22 a 10 °C até 0,50 a 60 °C para o PVC.
• Resistividade térmica do solo (tabela B.52.16), só em D1 e D2: um solo húmido de 1 K·m/W aumenta a corrente 18 % em tubo e 50 % diretamente enterrado; um seco de 3 K·m/W reduz-a 4 % e 10 %.
• Agrupamento, com a tabela que corresponde à disposição real: B.52.17 para cabos agrupados (linha 1: 0,80 com dois circuitos, 0,70 com três, 0,50 com nove) ou em camada única sobre parede, teto, esteira ou escada (linhas 2 a 5, mais favoráveis); B.52.18 para cabos diretamente enterrados segundo o seu afastamento; B.52.19 para tubos enterrados; B.52.20 e B.52.21 para cabos multicondutores ou ternos de unipolares em várias esteiras sobrepostas.

A condição que se verifica é Ib ≤ Iz × kT × kG × kR: a corrente de projeto não pode ultrapassar a admissível corrigida. Quando o agrupamento sai do que a norma tabela — mais de seis circuitos em tubos enterrados, por exemplo — a calculadora indica-o em vez de extrapolar.

O NEC 310.16 faz o mesmo com os calibres americanos e três colunas de temperatura (60, 75 e 90 °C) segundo o tipo de isolamento (TW; THW/THWN/XHHW; THHN/XHHW-2). A correção pela temperatura ambiente calcula-se com a fórmula de 310.15(B)(1) e o ajuste por mais de três condutores carregados na mesma canalização com a tabela 310.15(C)(1). Para 14, 12 e 10 AWG a proteção fica limitada a 15, 20 e 30 A embora a tabela permita mais (240.4(D)): se for indicada uma proteção maior, a calculadora aumenta o calibre.

Segunda condição: a proteção contra sobrecargas

Um cabo que cumpre a corrente admissível ainda tem de estar bem protegido. A IEC 60364-4-43 (433.1) exige duas condições ao dispositivo que protege contra sobrecargas:

• Ib ≤ In ≤ Iz: a corrente estipulada (ou a regulação) da proteção está entre a de projeto e a admissível do cabo.
• I2 ≤ 1,45 × Iz: a corrente que assegura o funcionamento no tempo convencional, I2, não excede 1,45 vezes a admissível.

I2 depende do dispositivo: 1,45 In nos disjuntores modulares da IEC 60898, 1,30 Ir nos industriais da IEC 60947-2 e, nos fusíveis gG da IEC 60269, 2,1 In até 4 A, 1,9 In de 4 a 16 A e 1,6 In a partir de 16 A. Com um disjuntor modular a segunda condição cumpre-se sozinha; com um fusível gG obriga a que a Iz corrigida do cabo chegue a 1,1 In.

Por exemplo, 19 A trifásicos em tubo à vista (método B1), cobre e PVC. Com um disjuntor de 20 A bastam 2,5 mm² (Iz = 21 A). Com um fusível gG de 20 A, I2 = 32 A exige Iz ≥ 22,1 A e são precisos 4 mm². A calculadora escolhe a In normalizada imediatamente superior a Ib, ou usa a que lhe for indicada, e procura a secção que cumpre as duas condições. Com condutores em paralelo, Iz é a soma das de todos eles (433.4.1). Se a proteção estiver ativada, o lado NEC dá também o condutor de terra dos equipamentos da tabela 250.122.

Terceira condição: a queda de tensão

Um condutor comprido pode estar frio e mesmo assim entregar ao recetor menos tensão do que a que precisa. A queda calcula-se com a impedância do condutor à sua temperatura de serviço:

ΔU = k × Ib × L × (R·cos φ + X·sen φ)

com k = 2 em monofásico e em corrente contínua e k = √3 em trifásico; R é a resistência do condutor por metro — a resistência máxima fixada pela IEC 60228 para essa secção, material e classe, levada a 70 °C ou 90 °C — e X a reatância, que em cabos de baixa tensão anda pelos 0,08 Ω/km e só pesa em secções grandes com fator de potência baixo. A calculadora procura a menor secção da série IEC 60228 que mantém ΔU abaixo da percentagem admissível da tensão nominal.

Quarta condição: o curto-circuito

Durante um curto-circuito a corrente é tão grande e tão breve que o condutor não tem tempo de ceder calor: toda a energia fica dentro dele e aquece-o. A IEC 60364-4-43 (434.5.2) exige que a proteção corte o defeito antes de o condutor atingir a temperatura limite do isolamento, o que se traduz na condição adiabática:

k² × S² ≥ I² × t

com S a secção em mm², I a corrente de curto-circuito e t o tempo de corte. A constante k depende do metal e das temperaturas inicial e final (tabela 43A): 115 para cobre com PVC (de 70 °C a 160 °C), 143 para cobre com XLPE ou EPR (de 90 °C a 250 °C), 76 e 94 para o alumínio, e 103 e 68 em PVC acima de 300 mm², cujo limite desce para 140 °C. A calculadora não usa a tabela mas a fórmula de onde ela sai, a da IEC 60949:

k = √( Qc (β + 20) / ρ20 × ln((β + θf) / (β + θi)) )

que em cobre se reduz a 226 √ln(…) e em alumínio a 148 √ln(…). Assim pode partir-se de qualquer temperatura inicial, por exemplo 75 °C para o lado NEC ou 30 °C para um condutor de proteção independente.

Um exemplo: 20 A numa linha com 10 kA de curto-circuito presumido e 0,1 s de tempo de corte. Pelo aquecimento bastariam 2,5 mm², mas o defeito pede √(10 000² × 0,1) / 115 = 27,5 mm² em PVC: 35 mm². Com XLPE (k = 143), 22,1 mm²: 25 mm². A fórmula vale de 0,1 s a 5 s; abaixo de 0,1 s pesa a assimetria da corrente e há que usar o I²t que a proteção deixa passar, dado do fabricante, que pode ser introduzido diretamente. Para os calibres americanos aplica-se a mesma equação, que é a da ICEA P-32-382 e da IEEE 525, com 150 °C de temperatura final nos termoplásticos e 250 °C em XLPE e EPR.

Neutro, harmónicas e condutor de proteção

Num circuito trifásico equilibrado e sem harmónicas o neutro não transporta corrente. Mas as fontes comutadas, os variadores e a iluminação eletrónica geram terceira harmónica, que não se anula no neutro: soma-se. Com 33 % de terceira harmónica na fase, o neutro transporta tanta corrente como cada fase, e acima disso, mais. O anexo E da IEC 60364-5-52 dá o fator de redução para cabos de 4 e 5 condutores com o neutro da mesma secção:

O exemplo da norma: 39 A em cabo de quatro condutores sobre parede, PVC. Sem harmónicas bastam 6 mm²; com 20 %, 39 / 0,86 = 45 A e 10 mm²; com 40 %, o neutro transporta 46,8 A e dimensiona-se para 54,4 A: 10 mm²; com 50 %, 58,5 A e 16 mm².

O neutro tem a mesma secção que a fase nos circuitos monofásicos e nos trifásicos até 16 mm² de cobre ou 25 mm² de alumínio (524.2). Acima disso pode ser reduzido, mas só se a corrente máxima prevista no neutro, harmónicas incluídas, couber na secção reduzida, se o neutro ficar protegido contra sobrecargas (431.2) e se não descer abaixo de 16 mm² Cu / 25 mm² Al (524.3). Com mais de 10 % de harmónicas não se reduz.

O condutor de proteção escolhe-se com a tabela 54.2 da IEC 60364-5-54 — igual à fase até 16 mm², 16 mm² até 35 mm² e metade acima disso — ou calcula-se com a mesma equação adiabática do curto-circuito (543.1.2), que pode dar uma secção menor. A k é diferente se o condutor vai dentro do cabo (parte da temperatura de serviço: 115 ou 143 em cobre) ou se é um condutor isolado independente (parte de 30 °C: 143 com PVC e 176 com XLPE em cobre).

A série IEC 60228: secções, classes e resistência

A norma europeia que define o condutor não é a da instalação mas a IEC 60228 (EN 60228): fixa a série de secções nominais, de 0,5 a 2500 mm², e para cada uma a resistência máxima em corrente contínua a 20 °C. A secção nominal define-se por essa resistência, não pelos milímetros: dois condutores «de 4 mm²» de fabricantes diferentes podem ter secções geométricas diferentes, mas nenhum pode ultrapassar 4,61 Ω/km. Por isso a calculadora usa essa resistência, e não a resistividade genérica do metal, para a queda de tensão.

A norma distingue quatro classes por flexibilidade: a classe 1 é um fio único (rígido, até 35 mm² em cobre), a classe 2 é o condutor cableado de instalação fixa (o habitual nos cabos de energia, com um número mínimo de fios de 7 a 91), e as classes 5 e 6 são os condutores flexíveis e muito flexíveis das mangueiras e dos cabos de máquina, que só existem em cobre e têm um pouco mais de resistência para a mesma secção. A calculadora pede a classe e dá, junto à secção recomendada, a sua resistência máxima a 20 °C e à temperatura de serviço, e o número mínimo de fios ou o diâmetro máximo de fio conforme a classe.

Valores da classe 2 (cobre nu e alumínio) com o calibre americano de área igual ou superior:

As tabelas de corrente admissível da IEC 60364-5-52 chegam a 300 mm² nos métodos A a E e a 630 mm² nos métodos F e G. Acima disso, a calculadora continua a dimensionar pela queda de tensão com a série IEC 60228 até 2500 mm², mas avisa que o aquecimento não foi verificado e que o habitual é repartir a corrente por vários condutores por fase.

Métrico e AWG

Os dois sistemas não são intercambiáveis um a um. Na IEC 60228 as secções nominais seguem uma progressão de 1,5 a 300 mm² (e até 1000 mm² para grandes condutores). O American Wire Gauge define diâmetros numa progressão geométrica em que a secção duplica a cada três calibres: 10 AWG são 5,26 mm², 7 AWG seriam 10,5 mm². Acima de 4/0 AWG (107 mm²) a secção passa a exprimir-se em kcmil, milhares de circular mils, em que 1 kcmil = 0,5067 mm².

O que importa na prática: a calculadora resolve as duas tabelas em separado e, junto a cada resultado, indica o equivalente no outro sistema. Que uma secção métrica «equivalha» a um calibre AWG significa apenas que a sua área é igual ou maior; a corrente admissível continua a ser a da tabela correspondente.

Exemplo resolvido

Motor trifásico a 400 V com uma corrente de projeto de 63 A e cos φ = 0,85. Cabo de cobre com isolamento XLPE, fixado diretamente à parede (método C), 30 °C, sem outros circuitos por perto. Comprimento 120 m, queda máxima admissível 3 %.

• Pela corrente admissível: a tabela B.52.3 dá 71 A para 10 mm² com três condutores carregados, e 71 ≥ 63. Secção mínima 10 mm². No NEC, coluna de 90 °C: 6 AWG admite 75 A.
• Pela queda de tensão: a IEC 60228 fixa para 25 mm² de cobre classe 2 uma resistência máxima de 0,727 Ω/km a 20 °C, que a 90 °C são 0,927 Ω/km. Com 10 mm² (1,83 Ω/km a 20 °C), ΔU = √3 × 63 × 120 × (0,002333 × 0,85 + 0,00008 × 0,527) = 26,5 V, ou seja 6,6 %: demasiado. Com 16 mm² desce para 4,22 %; com 25 mm², para 2,72 % (10,9 V).
• Secção recomendada: 25 mm² de cobre XLPE, equivalente a 3 AWG. Manda a queda de tensão, não o aquecimento, como é habitual em circuitos com mais de 50 ou 60 m.

Se o mesmo circuito fosse de alumínio, o aquecimento pediria 16 mm² (tabela B.52.5, método C: 76 A) e a queda de tensão, 50 mm²: com 35 mm² (0,868 Ω/km) fica-se nos 3,23 %, acima do limite.

Vários condutores em paralelo por fase

Quando a corrente não cabe num só condutor — ou o que há em armazém é mais pequeno do que o cálculo pede — a solução habitual é pôr vários condutores idênticos em paralelo por fase. A calculadora resolve-o de duas maneiras: fixando o número de condutores, e então dimensiona cada um para Ib/n; ou fixando a secção disponível, e então diz quantos são precisos. Em ambos os casos o fator de agrupamento recalcula-se com n vezes mais circuitos — é por isso que dois condutores em paralelo não transportam exatamente o dobro de um — e a queda de tensão verifica-se com a corrente de cada ramo.

As condições para que a repartição de corrente seja real fixa-as a IEC 60364-5-52 (523.7) e coincidem com as do NEC (310.10(G), que além disso só o permite a partir de 1/0 AWG): mesmo material, mesma secção, mesmo comprimento e mesmo traçado, sem derivações intermédias, e uma proteção comum ao conjunto. Com condutores unipolares convém ainda dispô-los de forma simétrica (em trevo ou alternando fases) para que a impedância de cada ramo seja a mesma; caso contrário um ramo leva mais corrente do que os outros e o cálculo deixa de valer. Em cobre, até 240 mm² costuma sair mais barato um condutor único do que dois pequenos; a partir daí, e sempre em alumínio de grande secção, o paralelo é a norma.

Média tensão: o cálculo da IEC 60287

Para os cabos de média tensão não há uma tabela de instalação que sirva para tudo: a corrente admissível calcula-se com a IEC 60287, o mesmo método com que os fabricantes elaboram os seus catálogos. A ideia é um circuito térmico: o calor gerado no condutor (I²R) e na blindagem atravessa em série o isolamento, a bainha e o solo ou o ar, e a soma dessas resistências térmicas fixa quanto o condutor aquece acima do ambiente. Com três cabos unipolares e sem armadura:

I = √( Δθ / ( R·T1 + R·(1 + λ1)·(T3 + T4) ) )

• Δθ é a diferença entre a temperatura máxima do condutor (90 °C em XLPE e EPR) e a do solo ou do ar.
• R é a resistência em corrente alternada a 90 °C: a da IEC 60228 mais os efeitos pelicular e de proximidade.
• T1 e T3 são as resistências térmicas do isolamento e da bainha, que resultam da geometria do cabo: o diâmetro fictício do condutor, a espessura de isolamento da IEC 60502-2 (5,5 mm em 12/20 kV, 8,0 mm em 18/30 kV) e as camadas semicondutoras.
• T4 é a resistência térmica exterior: a do solo, com a sua resistividade e a profundidade; a do tubo e do ar no seu interior, se o cabo vai entubado; ou a de dissipação para o ar por convecção e radiação, que se resolve por iteração.
• λ1 são as perdas da blindagem em proporção às do condutor. Com as blindagens ligadas à terra nas duas extremidades circulam correntes induzidas; com a ligação numa só extremidade ou com cross-bonding ficam apenas as correntes de Foucault.

Um exemplo: cabo unipolar de alumínio de 240 mm², 12/20 kV, XLPE, blindagem de 16 mm² ligada à terra nas duas extremidades, em trevo, diretamente enterrado a 1 m num solo de 1,5 K·m/W e 25 °C. T1 = 0,327, T3 = 0,068 e T4 = 2,907 K·m/W; R = 0,161 Ω/km e λ1 = 0,013. Resultado: 347 A. Com o terno dentro de um tubo de 160 mm, 316 A; ao ar a 40 °C, 449 A; com dois ternos na mesma vala a 20 cm, 282 A cada um. Os catálogos dos fabricantes dão 345, 320 e 455 A para esse mesmo cabo e nessas mesmas condições. A resistividade do solo é o dado que mais pesa: com 1 K·m/W o mesmo cabo admite 413 A e com 2,5 K·m/W, 276 A.

A calculadora procura a menor secção que transporta a corrente, verifica o curto-circuito do condutor (k = 94 em alumínio e 143 em cobre, de 90 °C a 250 °C) e, se for dado o comprimento, a queda de tensão com a reatância real da disposição. Mostra ainda a tabela de correntes de todas as secções nessas condições.

Métodos IEEE: ajuste da corrente, queda, curto-circuito e lançamento

O quarto separador reúne os cálculos dos guias do IEEE usados em subestações e instalações industriais norte-americanas, e nos projetos internacionais que os tomam como referência.

Ajuste da corrente admissível (IEEE 399, capítulo 13). As tabelas da IEEE 835 — mais de 3000, calculadas com o método de Neher-McGrath — e as do NEC 310.60 dão a corrente de um cabo em condições fixas: normalmente 90 °C no condutor, 20 °C de solo e uma resistividade térmica (RHO) de 90 °C·cm/W, ou 40 °C ao ar. A IEEE 399 leva essa corrente base à instalação real com três fatores, I’ = I × Ft × Fth × Fg:

• Ft, pela temperatura do condutor e do ambiente: Ft = √( (Tc’ − Ta’) / (Tc − Ta) × (K0 + Tc) / (K0 + Tc’) ), com K0 = 234,5 em cobre e 228,1 em alumínio.
• Fth, pela resistividade térmica do solo, das tabelas 13-5 a 13-7 (de 60 a 250 °C·cm/W, consoante o calibre e o número de circuitos).
• Fg, pelo agrupamento, das tabelas 13-8 e 13-9 para bancos de até 4 × 15 tubos de 5 in a 7,5 in entre centros, e 13-10 e 13-11 para cabos diretamente enterrados.

O exemplo da norma: cabos tripolares de 15 kV e 350 kcmil, com 375 A de base, num banco de 3 × 5 tubos, solo de 120 °C·cm/W a 30 °C e o condutor limitado a 75 °C. Ft = 0,82, Fth = 0,90 e Fg = 0,479: 133 A. A calculadora reproduz esse resultado. Nas tabelas de agrupamento de 5 a 35 kV há várias gralhas evidentes (valores que não seguem a progressão dos calibres vizinhos); foram corrigidas com esses vizinhos, sempre para o lado da segurança.

Queda de tensão (IEEE 525, anexo C). Em vez de uma reatância típica, a IEEE 525 calcula a impedância do cabo: a resistência em corrente contínua com os fatores de encordoamento (1,02) e de passo de cableamento (1,04), a resistência em corrente alternada com os efeitos pelicular e de proximidade, as correntes de circulação em blindagens ligadas à terra nas duas extremidades e as perdas em tubo de aço, e a reatância com a distância média geométrica da disposição: X = 2πf (0,4606 log10(S’/rc) + 0,0502) µΩ/m. A queda dá-se com a fórmula aproximada ΔV = I (R cos θ + X sen θ) e com a exata, VS² = (VL cos θ + IR)² + (VL sen θ + IX)², que a norma recomenda com fatores de potência abaixo de 0,7, como no arranque de motores. Com o exemplo da norma — 6 AWG de cobre a 75 °C, 36 A e 2 × 38 m em 240 V — obtêm-se 4,6 V, 1,9 %.

Curto-circuito (IEEE 525, C.4). É a equação adiabática da ICEA P-32-382 em circular mils: (I/A)² t = K log10((T2 + K0) / (T1 + K0)), com K = 0,0297 em cobre e 0,0125 em alumínio, e as temperaturas máximas da tabela C.8: 250 °C em XLPE e EPR, 200 °C em papel e borracha, 150 °C em PE e PVC. Além da corrente admissível e do calibre mínimo, a calculadora dá a temperatura que o condutor atinge com o defeito previsto. Atenção à edição de 2007: a sua equação C.15b e o seu exemplo usam 0,0125 — a constante do alumínio — para um condutor de cobre, o que sobredimensiona a secção em mais de 50 %. Com 0,0297 o resultado coincide com o k = 143 da IEC 60949 para cobre e XLPE.

Lançamento em tubo (IEEE 525, anexo J). Um cabo bem dimensionado eletricamente pode danificar-se ao ser puxado. A calculadora segue o percurso troço a troço: nos retos a tensão cresce com T = L·w·f·c (comprimento, peso por metro, coeficiente de atrito e fator de correção de peso), nas rampas soma-se ou subtrai-se a componente do peso, e nas curvas multiplica-se por e^(c·f·θ). O fator c traduz o atrito adicional de vários cabos no tubo: 1 + 4/3 (d/(D − d))² em berço, 1/√(1 − (d/(D − d))²) em triângulo. À saída de cada curva calcula a pressão lateral sobre o cabo (7300 N/m no máximo em cabos de potência, 4380 N/m nos de comando) e compara a tensão com a admissível: 70 N/mm² de condutor de cobre ou alumínio duro, duas vezes a de um condutor com dois ou três, e não mais de 26,7 kN com olhal de tração nem de 4,45 kN com meia de tração. Fá-lo nos dois sentidos, porque puxar de uma extremidade ou da outra muda muito o resultado, e verifica a taxa de ocupação do tubo e a relação de encravamento D/d de três cabos, que entre 2,8 e 3,0 torna provável que se encravem numa curva.

Com o exemplo J.4 da norma — três cabos de 750 kcmil de alumínio em terno, 8 kg/m no total, tubo de 5 in, f = 0,5 e um percurso de 152 m, curva de 45°, 30 m, curva de 45° e 60 m — a tensão final é de 21,1 kN e a pressão lateral máxima de 2,74 kN/m, dentro dos limites; puxando da outra extremidade, com a curva vertical de 90° do poste, a norma chega a 37,2 kN e desaconselha esse sentido.

Comportamento ao fogo

A secção não é a única coisa que se escolhe: em locais que recebem público, túneis ou esteiras verticais longas também importa como o cabo se comporta num incêndio. A IEC 60332-1-2 ensaia um cabo isolado na vertical com um queimador de 1 kW: a chama não deve propagar-se além de um limite. A IEC 60332-3 ensaia um feixe de cabos sobre uma escada vertical de 3,5 m e distingue quatro categorias pela quantidade de material não metálico do feixe e pela duração da chama: A (7 litros por metro, 40 min), B (3,5 l/m, 40 min), C (1,5 l/m, 20 min) e D (0,5 l/m, 20 min). Os cabos sem halogéneos acrescentam ensaios de fumos (IEC 61034) e de gases ácidos (IEC 60754). Na União Europeia o Regulamento dos Produtos de Construção classifica os cabos em Aca, B1ca, B2ca, Cca, Dca, Eca e Fca. Nada disto altera a corrente admissível, mas condiciona que cabo pode ser instalado.

O que esta calculadora não cobre

Não tem em conta a radiação solar nem os regimes de carga cíclicos ou de emergência, que a IEC 60287 e a IEC 60853 tratam à parte. Em baixa tensão os grupos supõem-se de cabos iguais e igualmente carregados; para grupos com secções muito diferentes a norma remete para cálculos específicos. Em média tensão resolve um único terno ao ar (os grupos ao ar calculam-se com a IEC 60287-2-2), não verifica o curto-circuito da blindagem, que depende do defeito à terra, e não inclui perdas dielétricas, desprezáveis abaixo de 127 kV em XLPE. O lado NEC usa a tabela 310.16 também para cabos ao ar, onde a 310.17 permite mais. Os valores das tabelas correspondem à edição de 2009 da IEC 60364-5-52 e à tabela 310.16 do NEC; a regulamentação nacional — em Espanha, o REBT com a UNE-HD 60364-5-52 em baixa tensão e a ITC-LAT 06 do RLAT em média; em Portugal, as RTIEBT — pode impor condições e valores próprios. No separador IEEE a corrente base introduz-se à mão — as mais de 3000 tabelas da IEEE 835 não são reproduzidas — e os fatores de agrupamento valem só para os afastamentos da IEEE 399.

Com que se verifica

A corrente real de um circuito em serviço medem-na os analisadores de redes e de qualidade de energia, que além disso registam o fator de potência e as harmónicas que a calculadora dá por assumidos. A impedância do laço e a continuidade dos condutores instalados verificam-se com medidores multifuncionais de instalações, e um condutor que trabalha acima da sua temperatura denuncia-se numa câmara termográfica muito antes de o isolamento falhar.